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日处理250吨地埋式污水处理设备价格

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精良的技术 源于精心的设计——设计、选材、制造——我们重视每一个环节——潍坊鲁盛环保我们拥有经验丰富的水处理专家，为用户考虑到每一个细节，把您的思想融入我们的产品，使我们的每一件产品成为精品。SPNDPR-PD系统的COD去除特性　　SPNDPR-PD系统运行期间进、出水COD浓度变化情况见图 2.　　从图 2中可知, 在阶段1(1~21 d), 系统进水COD的浓度平均为298.17mg·L-1, 厌氧末和出水COD的浓度分别由68.70mg·L-1和55.44mg·L-1逐渐升高至第7 d的84.18mg·L-1和74.65mg·L-1, 而后逐渐降低并稳定维持在67.07mg·L-1和51.38mg·L-1; COD去除率由79.56%逐渐下降至第7d的73.03%, 而后逐渐升高并稳定维持在83.41%;在该阶段, CODins由31.81mg·L-1逐渐升高至62.71mg·L-1.此外在第8~21d, 厌氧段COD消耗量和好氧段COD消耗量维持稳定, 分别平均为0.37 mg·(L·min)-1和0.10 mg·(L·min)-1.说明系统内COD的去除主要是在厌氧段实现的.　　在阶段2(22~39 d), 当系统以厌氧/好氧改为厌氧/好氧/缺氧方式运行后, 系统进水COD的浓度平均为295.79mg·L-1, COD去除效果稳定.厌氧末、好氧末和出水COD的浓度分别约为59.80、48.40和43.48mg·L-1.出水COD的浓度较好氧末仅减少了4.92mg·L-1, 说明缺氧段利用的主要是内碳源. COD去除率稳定在85.21%, CODins约为59.83mg·L-1.说明改变运行方式对COD的去除几乎没有影响.

在阶段3(40~55 d), 当系统好氧段的曝气量由1.0 L·min-1降低至0.6 L·min-1后, 厌氧末、好氧末和出水COD浓度分别平均为71.58、52.17和50.66mg·L-1.厌氧段COD消耗量、好氧段COD消耗量和缺氧段COD消耗量分别平均为0.41、0.11和0.02 mg·(L·min)-1; COD去除率和CODins分别平均为83.37%和58.48mg·L-1.系统继续维持较好的COD去除效果及内碳源贮存性能.说明改变曝气量对系统的COD去除性能几乎不造成影响.　　在阶段4(56~111 d), 当系统缺氧时间分别延长至240、300、360和420 min时, 厌氧末、好氧末和出水COD浓度分别平均为69.08、49.73和47.00mg·L-1. COD去除率稳定维持在85.06%.说明延长缺氧运行时间, 对系统COD的去除性能几乎不造成影响.在阶段4-1 (56~72 d), CODins逐渐升高, 由51.31mg·L-1逐渐升高至72.12mg·L-1; 在阶段4-2~4-4(73~111 d), CODins维持稳定, 平均为71.68mg·L-1.　　以上实验结果表明, 降低曝气量(由1.0 L·min-1降至0.6 L·min-1)、增加缺氧段(由厌氧/好氧改为厌氧/好氧/缺氧)、延长缺氧段时间(由180 min依次延长至420 min), 均不影响SPNDPR-PD系统的COD去除性能, COD去除率稳定维持在80%以上.在阶段1(1~21 d), 系统进水PO43--P浓度平均为5.97mg·L-1, 厌氧末PO43--P浓度由16.74mg·L-1逐渐升高至20.38mg·L-1, 出水PO43--P浓度由2.61mg·L-1逐渐降低至0.厌氧释磷量(PRA)逐渐提高, 由14.43mg·L-1提高至18.57mg·L-1, 好氧吸磷量(PUA)约为19.79 mg·L-1.说明系统释磷和吸磷性能逐渐提高. PO43--P去除率由57.70%升高至第12 d时的99.06%, 并在第13~21 d稳定维持在100%.说明, 经过一段时间的运行(约10 d), 可以实现SPNDPR-PD系统除磷性能的提高.　　在阶段2(22~39 d), 当系统由厌氧/好氧改为厌氧/好氧/缺氧方式运行后, 好氧末PO43--P浓度平均为0.60mg·L-1, 出水PO43--P浓度较低(约为0.06mg·L-1), SPNDPR-PD系统除磷性能较好.在该阶段, 厌氧末PO43--P浓度由19.99mg·L-1逐渐提高至29.11mg·L-1; PRA和PUA分别由20.79mg·L-1和26.92mg·L-1逐渐升高至21.44mg·L-1和29.11mg·L-1. PO43--P去除率高达99.02%.因此, 改变运行方式后, 有助于PO43--P的去除.　　在阶段3(40~55 d), 当系统好氧段的曝气量由1.0 L·min-1降低至0.6 L·min-1后, 系统出水PO43--P浓度继续维持在0, PO43--P去除率稳定维持在100%. PRA和PUA均维持在较高水平, 分别约为21.21mg·L-1和22.75mg·L-1, 系统的释磷和吸磷性能较好.需要注意的是, 好氧末PO43--P浓度平均为0.67mg·L-1, 较阶段2的0.60mg·L-1有所提高.分析其原因可能在于, 曝气量的降低使得PAOs可利用的溶解氧(DO)减少, 使得好氧吸磷过程受到抑制.　　在阶段4(56~111 d), 当系统缺氧时间分别延长至240、300、360和420 min时, 系统的除磷性能继续维持稳定.该阶段, 系统进水、好氧末、出水PO43--P浓度和去除率分别平均为5.88、0.07、0.01mg·L-1和99.78%. 在阶段4-1(56~72 d), 厌氧末PO43--P浓度呈明显的上升趋势, 由24.34mg·L-1升高至32.03mg·L-1.分析其原因可能在于该阶段CODins明显提高(见图 2).在阶段4-2~4-4(73~111d), 厌氧末PO43--P浓度平均为32.49mg·L-1.表明缺氧段时间由180 min延长至240 min时, 系统的释磷性能有所提高; 而当其由240 min延长至420 min, 对系统的除磷性能几乎没有影响.水体“富营养化”是全球十大环境问题之一, 水体中氮、磷过度排放导致生态环境遭到破坏、饮用水受到威胁, 脱氮除磷已成为当今世界亟待解决的重要环境问题, 脱氮除磷技术一直是研究热点.在传统生物脱氮除磷工艺中, 存在污泥龄控制上的矛盾和碳源需求上的竞争, 以及硝化反应产物对厌氧释磷抑制等问题, 使得污水最终的脱氮除磷效果受到影响, 尤其体现在低C/N城市污水的脱氮除磷过程中.　　强化生物除磷(EBPR)是指在适当的培养条件下, 通过在污水处理系统中富集聚磷菌(PAOs), 并利用PAOs能够在厌氧/好氧交替的条件下吸磷的特性, 达到降低污水中磷浓度的目的, 并最终通过排放富磷剩余污泥的方式实现磷的去除.与化学除磷相比, 生物除磷不产生药剂费用和化学污泥, 且生物除磷污泥可用作肥料, 在运行费用方面具有非常明显的优势.同步短程硝化反硝化脱氮(SPND)技术是在同一反应器的同一处理空间, 通过调控运行条件将硝化过程控制在亚硝化阶段, 然后进行反硝化过程, 从而实现污水的脱氮.与传统生物脱氮技术相比, 同步短程硝化反硝化脱氮技术可以节省部分碳源(约40%), 节省部分曝气量(约25%).

序批式活性污泥法(SBR)集进水、调节、反应、沉淀于一池, 具有占地面积小, 节省回流、基建等费用, 耐冲击负荷, 反应推力大, 运行灵活、便于实现高度自动化, 能有效抑制污泥膨胀等优点.在一个SBR反应器中, 将EBPR与SPND耦合, 用于污水的脱氮除磷.一方面, EBPR系统内PAOs富集程度较高, 可实现污水的高效、稳定除磷; 另一方面, 好氧段SPND的产生可降低出水中NOx--N(主要是NO2--N)的含量, 在提高脱氮效率的同时, 可减少NOx--N对下一反应周期释磷过程的影响.　　目前, 有关同步短程硝化反硝化脱氮除磷(SPNDPR)的工艺鲜见报道.于德爽等采用SBR反应器, 通过联合调控曝气量和好氧时间成功实现了SPNDPR系统的启动与优化运行, 但出水TN浓度仍然较高(约11.92mg·L-1).基于上述研究, 为进一步降低出水中TN含量, 提出了一种适合低C/N污水深度脱氮除磷的新工艺即厌氧/好氧/缺氧运行的同步短程硝化反硝化除磷-后置短程反硝化(SPNDPR-PD)工艺.　　本文以低C/N(≤4)城市污水为处理对象, 采用厌氧/好氧/缺氧运行的SBR反应器, 通过合理调控厌氧/好氧/缺氧运行时间和好氧段曝气量, 分析了SPNDPR-PD系统的启动与优化运行特性, 并探讨了该系统优化运行后的COD、氮、磷去除特性和运行过程中系统脱氮除磷机理, 以期为SPNDPR-PD系统实现低C/N城市污水的深度脱氮除磷提供技术支持.工艺控制指标表现：SV：上清液浑浊, 污泥颜色暗淡 ,上清液始终处于浑浊状态与沉降时间没有关系。DO：同等曝气力度DO比平时高。污泥增长：新增的污泥不可见 ，MLSS呈下降趋势。活性污泥浓度下降期间正式活性污泥解体持续期 ，排水夹带颗粒最为明显， 消除有毒的或惰性物质后通常一周能恢复正常。 但是恢复期间因污泥增长活性强排水仍夹带颗粒物质。对策：加大排泥 ，置换受抑制的活性污泥4、沉降过程中出现反硝化现象判断要点：在反硝化过程中所产生气体夹带污泥上浮 。分析：活性污泥混合液浓度高且曝气严重不足时，加之混合液中含氨氮有机氮等反硝化反应导致已将沉降的活性污泥上浮。工艺控制指标表现：SV：活性污泥先沉降后上浮上浮活性污泥经搅拌又会下沉。DO： 缺氧状态对策：提高曝气； 提高底物浓度； 降低进水中的含氮量来避免因C/N失衡。

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